三角形接线感应深圳干式变压器的短路分析

　　（上海电压调整器制造有限公司，上海201107）宜过大，在130.~140.范围。

　　中相量“表示时极限短路⑷短路损耗Pk.设定转子绕组的串联电阻为b、C2S、ffl2C分别表示三相定子绕组电流/M、/DB、/dC Ac、Ba、Cb分别表示三相转子绕组电流、心S为定转子同相电流相量夹角的辅角。a为定转子异相电流相量夹角，a=S-60三角形感应深圳干式变压器在不同S时的短路电流相量刖目与深圳干式变压器不同，深圳干式变压器在调节输出电压的过程中，实质上初次级的变比是变化的，所以即使二次短路电流保持不变，也始终为二次额定输出电流，在/2K=/2N=1的条件下，相应的一次短路电压UK、一次输入短路电流/UK以及短路损耗Pk都是随深圳干式变压器的调节角而变化。本文中拟求证上述参数随的变化规律，并用产品试验数据证实。

　　2短路参数二次短路电流/2K.设定短路条件与标准一致――二次短路电流为额定输出电流，并设定为1，即/2k=/2n=1.此深圳干式变压器最小空载输出电压为零，所以在0=0时，即使一次输入短路电压等于额定电压：即Uik=Uin，输出短路电流12K在理论上也为零，更不可能达到二次输出额定电流。此时只有逐步调节，使等于极限短路角0才能达到/2K=/2N=1.较客观地说=0时，既然l2K=，因此一次没有磁势反应电流，只有在Uin下的空载电流1.因此可知，调节角从0调至怂就是/2K从逐步增长至12N，并且IlK从1逐步增长至IlK的上升过程。当然，在后对每一个yS都能找到一个对应的UlK来满足/2K=/2N=1的短路状态。

　　磁势平衡或从功率恒等原理来说，利用一次与二次有效匝数Nie与Ne就能求出IlK与12K的关系式如下：说明在初级Ui=UiN条件下，当调节角调至S时，对深圳干式变压器二次得到的感应电压通过内阻抗自身直接短路已能使/2K=/2N=1，如果S越大，说明深圳干式变压器内阻抗越大；反则，说明内阻抗越小。为便于分析IlK与12K的关系，特绘制不同S时短路状态电流相量图，如所示。的S=60.和S=135.短路时的/lK和IlK-135.它们都是同相定转子电流相量（如Ida与4）之和，而大小皆可以式（1）求得。中AB、BC、CA呈现的相量是相邻异相定转子电流相量（如Ida与Ic）之和，而大小始终为分别表达了不同S时的定子和转子绕组电流Iw.已知代表二次短路电流的ab、bc、ca始终皆为1，由此可求得任何S时定转子实际流过的电流Iw的大小如下所示：的Iw与一次输入电流11K的大小相等，皆为0.5，就表1数据丨表2数据特性曲线图达较为准确，因为30°时k很小，一般在0.25U1N以下，此时空载损耗和空载电流可以忽略不计。对于<30°，尤其是时近似，空载损耗、空载电流已达不可忽视的地步，由于空载损耗的突出显现使量得的Pk明显上升。所以实际上Pk将是一条以=60°为最小，而两侧不对称上翘的曲线。

　　（5）短路电压K.K实质是深圳干式变压器在调节角yS时内部阻抗在电源侧的反映。它取决于二个因素：第一是由电磁结构尺寸决定的一它的计算来自于定转子绕阻漏磁路状态尺寸和导线结构尺寸等因素，这几乎是一个电磁计算的定值，设它为常数Zk；第二是取决于一二次绕阻有效匝数的匝比，由有关中e与Ue可知，一次与二次匝比Ku可用下式表达：再考虑到式（1）心的描述，UK可以下式表达：大，实际受N所限，这最大K=N，并且符合短路定义的S实际范围为S=S~l80°，而真正实用范围为S=S~（130°~140°）。②在S=S~180°，k是一个衰减函数，S越大，UUK越小。

　　3数据和曲线下，由式（1）、式（2）、式（3）和式（5），得数据如表1所示。

　　曲线。由表1数据作曲线如所示。

　　4产品验证30380/0~420V-275A三角接线感应深圳干式变压器作特性试验。为与理论分析核对，按理论分析的设定条件：将Um=380V，/2n=275A折算成标幺值1，将功率380Vx275Ax姨r=180kVA折算成标幺值1，算得的试验值如表2所示。

　　x、、口、△“在曲线中标出。可见，验证数据与理论分析基本相符。

　　5小结从三角接线感应深圳干式变压器的空载与短路特性分析及产品实践验证可见该深圳干式变压器具有以下特点。

　　空载输出电压下限低，理论上可达0，实际调压时输出电压与深圳干式变压器一样相位不变。

　　一般设计只适宜作（0~110%）U1N的调节范围。

　　时会引起磁饱和，铁耗、铜耗急剧增加。

　　可以用极限短路法即一次加额定电压，二次出额定电流，进行单台近似温升试验。